Brandenburgische Carbid und Elektrizitätswerke, Wasserkraftwerk Steinbusch

Allgemeines

NameBrandenburgische Carbid und Elektrizitätswerke, Wasserkraftwerk Steinbusch
OrtssitzSteinbusch (Neumark)
Art des UnternehmensElektrizitätswerk
AnmerkungenAn der Drage (Nebenfluß der Netze). 1902-1909: "Brandenburgische Carbidwerke GmbH". Seit 1929: "Brandenburgische Electricitäts-, Gas- und Wasserwerke AG". Polnisch: "Elektrownia Wodna Kamienna".
Quellenangaben[Ludin: Wasserkräfte I (1913) 347] http://www.heimatkreis-arnswalde.de




Unternehmensgeschichte

Zeit Ereignis
1900/01 Bau der Anlage nach einem Entwurf von Baurat Tolkmitt an der Stelle einer alten Mühle im Auftrag der neuen Bode-Aktiengesellschaft in Berlin.
1902 Das Gut Steinbusch, auf dem das Stauwerk errichtet ist und das Werk selbst gehen in den Besitz des preußischen Staates über, der die ganze Anlage im selben Jahre an die "Brandenburgischen Karbid- und Elektrizitätswerke" im Wege des Erbbaurechts auf längere Jahre hinaus verleiht.
1903 Vollendung der Karbidfabrik




Produkte

Produkt ab Bem. bis Bem. Kommentar
Elektrizität 1898 Inbetriebnahme   um 2014 noch in Betrieb  




Allgemeines

ZEITum 1900
THEMADer Fluß Drage; Hochwasser, Eis, Geschiebe
TEXTDie Drage hat in vielen Beziehungen große Ähnlichkeit mit der Brahe, gehört aber als Nebenfluß der Netze zum Stromgebiet der Oder. Sie entspringt 144 m über dem Meer aus einer Kette von fünf Seen und strömt, in allgemein südlicher Richtung, durch ein in großen Zügen der Brahelandschaft sehr ähnliches Gebiet; nur daß bei der Drage der häufige und schroffe Wechsel zwischen flachen, trocken gelegten Seen ähnlichen Ausweitungen und tief eingeschnittenen Engstrecken auffällt. Von den insgesamt 195 km Lauflänge fallen rd. 35 km auf Seen; der Seenreichtum des ganzen Einzugsgebietes einschließlich der Nebenflüsse und Bäche ist mit 3,1% größer als der anderer Abflüsse der Seenplatte. Infolgedessen ist die Gleichmäßigkeit der Wasserstände, besonders die Nachhaltigkeit des Abflusses bei Niederwasser ganz besonders groß. Der Abfluß bei N.N.W, wird für den Pegel bei Dragebruch an der Mündung, Einzugsgebiet 3198 km, vom Oderwerk zu 3,91/s/qkm angegeben (die höchste Ziffer des ganzen Gebietes); das
H.H.W. liefert 36 l: Verhältniszahl N.N.W. : H.H. W. = 1 : 9,3. Die langjährigen Mittelwerte der Wassermengen werden für den gleichen Pegel Dragebruch wie folgt angegeben: M.N.W. = 4,8, M.W. = 7,1, M.H.W. = 13 l/(s*qkm). Diese Werte können auch für das bei Steinbusch, nur 33,5 km oberhalb der Mündung angelegte Stauwerk als maßgebend gelten. Das Einzugsgebiet dieser Stelle ist trotz des geringen Abstandes von der Mündung unverhältnismäßig viel kleiner, nur 1935 qkm, weil erst weiter unterhalb durch den Zulauf zweier größerer Nebenflüsse eine bedeutende Gebietsvermehrung
bewirkt wird. Steinbusch selbst bezeichnet im Längenschnitt einen Gefällsbruch: oberhalb beträgt die Talneigung 1,32, unterhalb 0,42 o/oo. Das Gesamtgefälle des ganzen Flußlaufes beträgt mit Abzug der Seen berechnet im Mittellauf 1,07, im Unterlauf» der bei Steinbusch beginnt, 0,82 %. Der Niederwasserquerschnitt ist im Mittel- und Unterlauf verhältnismäßig tief, bis zu 2 m bei M.W. mit 10 bis 15 m Breite. Es wird daher bis fast nach Steinbusch
hinauf eine recht lebhafte Kleinschiffahrt betrieben; die Hauptfracht ist Holz, das in Ladungen von 400 bis 450 cbm zu Tal geführt wird. Der Talboden ist vielfach moorig und abwechselnd mit Wiesen und dichten Laubwäldern bedeckt. Der Untergrund ist bei Steinbusch ein fester, sehr dichter Mergel.
Die Hochwasser treten mit geringer Heftigkeit auf, sind auch der Wassermasse nach geringer als in der Brahe. Oberflächeneis bildet sich im offenen Fluß trotz der vielfach geringen Strömung nicht leicht, vermutlich wegen der moorigen Beschaffenheit des Wassers. Grundeis tritt frühestens im November, meist aber erst später bei scharfem Frost ein; es wird für Steinbusch nicht gefährlich, weil die Anlage einen ähnlich hohen Stau erzeugt wie Mühltal. Eine ganz erwünschte Nebenwirkung des Grundeisganges ist die Säuberung der Sohle vom Krautwuchs, der in der Drage einen ungewöhnlich großen Umfang anzunehmen pflegt. Die im Frühjahr und Sommer vor sich gehende Entwicklung des die
ganze Sohle und die Böschungen bedeckenden Krautes ist so üppig, daß der Wasserstand erheblich davon beeinflußt wird, so daß im Sommer zeitweilig trotz geringerer Wasserführung der Spiegel des Flusses einige Dezimeter höher stehen kann als im Winter. Dies ist natürlich für eine Wasserkraftanlage, die zu dieser Zeit ohnedies an Wassermangel leidet, besonders mißlich. In Steinbusch wird auch darüber geklagt, daß das oft mehrere Kilometer lang den Fluß im Unterwasser bedeckende Floßholz zeitweilig einen fühlbaren Rückstau erzeuge. Wieviel daran wahr, wieviel Übertreibung ist, mag dahingestellt bleiben. Die Geschiebeführung ist unbedeutend und beschränkt sich auf etwas Sandführung bei Hochwasser.
QUELLE[Ludin: Wasserkräfte I (1913) 347]


ZEITum 1900
THEMAWirtschaftliche Nutzungen der Drage
TEXTDie Flößerei beginnt schon weit oberhalb Steinbusch und wird bei dem großen Waldreichtum - 30 % des Flußgebietes ist mit Wald bedeckt - sehr lebhaft betrieben. Die Flöße dürfen bis zu 2,55 m Breite und zu zweien gekoppelt im ganzen 36 m Länge haben. Für die Fischerei ist der Hauptfisch der Lachs, der ziemlich häufig gesehen wird, daneben kommen Hechte, Aale und Kleinfische vor. Zur landwirtschaftlichen Wässerung wird das Dragewasser in nennenswertem Umfang
nicht benutzt, wohl aber das Wasser eines von Natur unterhalb Steinbusch ausmündenden linkseitigen Zuflusses, des Plötzenfließes. Dieses strömt auf längere Strecke annähernd gleichlaufend mit der Drage durch drei kleinere Seen, vor deren oberstem ein 21 km langer Wässerkanal abzweigt, der sogenannte Ziethenfierkanal. Durch ihn wird eine
noch oberhalb von Steinbusch liegende Rieselwiesenfläche bewässert, deren Abwasser in den Stausee der Turbinenanlage fließt. Gleichzeitig wird aber auch am untersten der drei erwähnten Seen dem Plötzenfließ Wasser zur Bewässerung einer zweiten Rieselfläche entzogen, deren Vorfluter in das Unterwasser von Steinbusch ausmündet. Durch die der Willkür der Wässerungsberechtigten überlassene Regelung dieser Wässereinrichtungen kommt zeitweilig eine gewisse Unstetigkeit in die an sich sehr gleichmäßige Wasserführung der Drage, die im Betrieb der Turbinenanlage unangenehm
empfunden wird. Von so großer Bedeutung wie in Mühltal ist diese Störung aber nicht, weil es sich nach den Kanalabmessungen um höchstens 2 - 3 cbm/s mehr oder weniger handeln kann. Der Wert der zurzeit noch auf 250 ha ausgedehnten Bewässerung scheint nicht so sehr groß zu sein, und es wäre sehr vorteilhaft, wenn die Zuleitung des Wassers aus dem Plötzenfließ dauernd durch den Ziethenfierkanal betrieben werden könnte, wie dies Prof. Holz in seinem Reisebericht, in Verbindung allerdings mit anderen weitergehenden Änderungen, vorschlägt. Dadurch würde ein Einzugsgebiet von weiteren 429 qkm schon oberhalb Steinbusch an die Drage angegliedert, und die Wasserführung könnte bei N.N.W. um rund (3,0 * 429) / 1000 = 1,7 cbm/s verbessert werden. Von größerer Bedeutung ist ein anderer, allerdings lange vor Anlage des Werkes Steinbusch, schon in der Mitte des vorigen Jahrhunderts vorgenommener kulturtechnischer Eingriff. Im Oberlauf der Drage wurde durch eine Wassergenossenschaft der Spiegel des Dratzigsees, um Wiesenland zu gewinnen. Die natürliche Speicherfähigkeit dieses großen Sees ist dadurch nicht unerheblich beeinträchtigt worden. Das Oderbuch, das diese Tatsache berichtet, weist aber gleichzeitig nach, daß durch Herstellung einer Verbindung zwischen Dratzig- und Völzkowsee und Erstellung einer Schleuse am Ausfluß des ersteren sich eine weitere Absenkung um 50 cm im Sommer verbunden mit 50 cm Aufstau im Winter erreichen ließe, was für die untenliegenden Triebwerke von großem Nutzen sein würde. Es mag in diesem Zusammenhang auch auf die Angaben und Vorschläge kurz hingewiesen werden, die Prof. Holz in dem S. 339 erwähnten Bericht gemacht hat. Er berechnet an Hand der Häufigkeitslinie des Pegels Dragebruch, allerdings nur auf Grund der Beobachtungen von 4 Jahren, daß zum völligen Ausgleich der Wasserführung bei Dragebruch auf das zu 7,5 l / (s*qkm) berechnete Mittelwasser eine nutzbare Stau- bzw. Absenkungshöhe in sämtlichen Seen des Einzugsgebietes von 80 cm, entsprechend einem Stauraum von 80.000.000 cbm, ausreichen würde; für einen Punkt des Mittellaufs würde der Ausgleich schon mit einem kleineren Stauraum erreicht werden. Da es nicht zweckmäßig wäre, alle, auch die kleinen Seen mit Stauanlagen auszustatten,
schlug Holz vorerst nur die Benutzung des Dratzig- und Lübbesees vor; indem er sich auf eine bezüglich des Dratzigsees schon im Jahre 1897 von beteiligten Mühlenbesitzern an die Regierung eingereichte Eingabe stützte, die gleichfalls den großen Nutzen betonte, der für Landwirtschaft und Gewerbe gleichzeitig aus dem Unternehmen zu erwarten wäre. Die erwähnte Eingabe schlug vor, die Drage von ihrem Ausfluß aus dem Dratzigsee ab auf 1 km Länge so zu vertiefen, daß eine Absenkung von 50 cm Unter den bisherigen tiefsten Seestand durchführbar würde. Die nutzbare Stauhöhe war nur zu 25 cm angenommen, so daß auch im Winter zugunsten der Landwirtschaft eine dauernde Spiegelsenkung um 25 cm verblieben wäre. Die Kosten der Vertiefung des Seeabflusses und die Erstellung einer einfachen Stauschleuse wurden zu 10.000 Mark geschätzt. Bei einer Seefläche von 18,5 qkm wäre ein Speicherraum von 4.600.000 cbm neu gewonnen worden. Obwohl die technische Bezirksbehörde ein günstiges Gutachten über das Projekt abgab, ist die Sache bisher doch nicht über den Entwurf hinausgediehen. Es darf wohl erwartet werden, daß mit dem allmählich weiter vorschreitenden Ausbau der Drage zur Großwasserkraftgewinnung auch die Frage des Seenausgleichs wieder einmal in Fluß kommt, da ihr rechnungsmäßiger Nutzen Hand in Hand mit jenem Ausbau stetig wachsen muß.
QUELLE[Ludin: Wasserkräfte I (1913) 348]


ZEITum 1900
THEMABeschreibung der Anlage
TEXTDie Wasserkraftanlage bei Steinbusch ist einige Jahre älter als das Werk bei Mühltal. Sie wurde an der Stelle einer alten Mühle in den Jahren 1900/01 im Auftrag der neuen Boden-Aktiengesellschaft in Berlin erbaut, der generelle und wirtschaftliche Entwurf stammt von weiland Baurat Tolkmitt. Im Jahre 1902 ging das Gut Steinbusch, auf dem das Stauwerk errichtet ist, und damit dieses selbst in den Besitz des preußischen Staates über, der die ganze Anlage im selben Jahre an die Brandenburgischen Karbid- und Elektrizitätswerke im Wege des Erbbaurechts auf längere Jahre hinaus verlieh. In der Gesamtanordnung unterscheidet sich das Werk von der Mühltaler Anlage dadurch, daß die Umleitung so gut wie ganz fehlt. Der Turbinenbau steht unmittelbar im Flußbett und lehnt sich links an einen mit Mauern umgebenen Ufervorbau an, auf dem das Ofenhaus der im Jahre 1903 vollendeten Karbidfabrik steht. Rechts an das Turbinenhaus schließen sich drei Freischleusen, dann folgt der Hauptabschlußdamm, der hier die Form einer vollständigen Insel hat, und jenseits desselben eine Fischtreppe und eine Floßgasse. Es wird zum Verständnis der Einzelheiten der nachher zu schildernden Anordnung beitragen, wenn hier kurz auf die Bauausführung eingegangen wird. An der Absperrungsstelle lag früher ein rohes Steinwehr, und das Dragewasser floß zum Teil durch den Mühlkanal ab. Das mittlere Niederwasser liegt hier auf 42 m + N.N., der neue Stau wurde auf 49 + N.N. festgesetzt. Die Schaffung dieses verhältnismäßig hohen Staues wurde dadurch besonders begünstigt, daß der ganze Talboden von einer noch 1,50 m über Niederwasser reichenden, sehr dichten und festen Lettenschicht überlagert ist. Unter diesen günstigen Voraussetzungen gestaltete sich namentlich auch die Bauausführung verhältnismäßig einfach und die Wasserhaltung sehr billig. Im ersten Abschnitt der Bauausführung wurde zuerst im Schutze kräftiger Fangedämme die Turbinen- und Freischleusenanlage in dem alten Oberkanal der Mühle gegründet, sodann der jetzige Unterkanal unter Benutzung der alten Mühlkanäle und mit Beseitigung des unteren Teiles der schmalen Trennungszunge vollständig ausgebildet. Im zweiten Bauabschnitt wurde der Fangedamm entfernt, und im alten Flußbett ein neuer stärkerer geschlagen, der das Wasser um 4 m, bis 47,8 m + N.N. aufstaute, so daß es durch die Freischleusen und die halbvollendete Turbinenanlage abgeleitet werden konnte. Der beim Aushub der Kanäle und Baugruben gewonnene Boden wurde im Staudamm untergebracht, womit dessen inselartige Ausbildung erklärt ist. Beim ganzen Bau sind infolge der außerordentlich günstigen Bodenverhältnisse keine Spundwände notwendig geworden (im Gegensatz zu Mühltal, das, sehr mit der Durchlässigkeit des dortigen Sandbodens zu kämpfen hatte).
QUELLE[Ludin: Wasserkräfte I (1913) 349]


ZEITum 1900
THEMAStauwerk
TEXTDer Stauspiegel liegt auf 49,2 + N.N., 7,2 m über dem mittleren Niederwasser, gegenüber dem ursprünglichen Entwurf um 0,2 m höher. Der Abschlußdamm, wenn das Wort "Damm" bei seiner inselartigen Ausbildung noch zutrifft, ist nicht abgeböscht, sondern von Stützmauern eingefaßt. Diese Mauern sind unmittelbar auf den festen Lehmboden aufgesetzt. Die Fischtreppe am rechten Ufer hat eine lichte Breite von 2 m und 20 cm Stufenhöhe. Zur Regulierung der Überfallhöhe sind Dammbalkenschlitze an den einzelnen Trennungswänden vorgesehen; die Lange ist entsprechend dem großen zu überwindenden Gefälle beträchtlich: rd. 96 m. - Die Lage der Fischtreppe abseits von dem Turbinenauslauf ist an sich im allgemeinen nicht empfehlenswert, weil die Fische erfahrungsgemäß das stark strömende Wasser aufsuchen und so den Aufstieg eher finden, wenn er mehr im Bereich des Unterkanals liegt. Die Ursache der unzweckmäßigen Anordnung soll bei Steinbusch darin liegen, daß ursprünglich eine Fischtreppe nicht vorgesehen war, und deren Bau erst nachträglich von der Regierung gefordert wurde. Übrigens scheinen die Fische die Treppe gut
anzunehmen, und es werden öfters Lachse beim Durchschwimmen beobachtet. Der, wie anderwärts, auch hier zu vermerkende Rückgang der Lachsfischerei ist auf Rechnung der Raubfischerei im Unterlauf der Brahe und Netze zu schreiben. Die Floßgasse liegt neben dem Fischpaß, hat eine lichte Weite von 3,50 m, eine Sohlenneigung 1 : 12 und eine Länge von rund 96 m. Da sie gleich dem Fischpaß im alten Dragebett angelegt ist, so mußte ihre Sohle auf einen am Oberwasser rund 4 m hohen massiven Keil aus Beton gelegt werden, wobei man aber durch ausgiebige Verwendung von Sparbeton die Kosten herabzumindern vermochte. Auch hier ist die Sohle durch eingelegte Doppel-T-Schienen gegen Ausschleifen geachützt. Die ungebrochene Durchführung des Gefälles wie bei Mühltal hat sioh hier ebenfalls als Fehler bewiesen: die Flöße, die in einzelnen Tafeln eingelassen werden, schießen bis auf den Grund des natürlich entstandenen tiefen Kolkes, die Flößer fahren auch hier nicht mit durch. Als Verschluß ist eine durch eine Schubstange und Kurbel von einem großen Schwimmer betätigte Klappe angebracht. Der Schwimmer sitzt in einem rd. 5 m tiefen and 3 m weiten Brunnen, der sich unter einem Häuschen befindet. Der Brunnenraum wird durch Verstellung eines Vierwegehahns abwechselnd mit dem Ober- bzw. Unterwasser in Verbindung gesetzt, um zu öffnen oder zu schließen. Die Anordnung soll gut und zuverlässig arbeiten; ihre Abmessungen sind aber unverhältnismäßig groß, namentlich im Vergleich mit den auf unmittelbarer Anwendung des Wasserdrucks beruhenden Verschlußklappen nach System Mohr u.a.,
die zweifellos billiger auszuführen sind. - Die Wassertiefe über der Einlaufschwelle der Floßgasse beträgt bei vollem Stau rd. 1,8 m, davon kommen 1,3 m auf die Klappe und 0,5 m auf eine auf sie aufgesetzte Hubschütze. Der Wasserverbrauoh der Floßschleuse ist, namentlich durch die erwähnte nachträgliche Stauerhöhung, da die Schwelle nicht mit erhöht werden konnte, in sehr unangenehmer Weise gesteigert worden. Um den Wasserverlust nach Möglichkeit zu vermindern, läßt man, wenn irgend angängig, mehrere Flöße zusammenkommen, deren einzelne Tafeln dann möglichst rasch hintereinander durch die Gasse geschickt werden; hernach muß dann bei kleineren Wasserständen in der Fabrik ein Ofen für einige Zeit herausgenommen werden, um den Stau wieder einzubringen. Der Flutdurchlaß an der linken Seite der Stauinsel hat 3 Öffnungen von 3,6 m lichter Weite zwischen 1 m starken Zwischenpfeilern aus Beton. Die Grundschwelle besteht au« einem mächtigen Betonwall; der bewegliche Abschluß über dem 3,4 m unter Stauziel liegenden Rücken wird durch einfache, mit Zahnstangen von Hand zu betätigende Holzschützen gebildet. Doppelte Dammbalkenfalze in den Pfeilerköpfen ermöglichen eine Trockenlegung der einzelnen Schützen bei vollem Stau, Die Unterseite der Schwelle hat man in sanft geschwungener Linie geführt, um die Wucht des überstürzenden Wassers möglichst zu mildern und zu verhindern, daß mitgeführtes Eis uew. Beschädigungen an dem Bauwerk hervorrufen kann; aus dem gleichen Grund hat man auch die weit vorgezogene Sohle 2,1 m unter dem mittleren Niederwasser angelegt, wodurch bei höheren Wasserständen ein 2 bis 3 m tiefes Wasserpolster geschaffen ist. Vor diese Betonplatte ist dann nooh auf 10 m Lange ein in Zementmörtelbett versetztes Pflaster aus großen Bruchsteinen verlegt. Vom rein technischen Standpunkt aus ist gegen diese Ausbildung der Überfallschwelle nicht viel einzuwenden, man kann aber wohl in wirtschaftlicher Beziehung die Frage auf werfen, ob nicht des Guten im Betonaufwand etwas zu viel geschehen ist. Die Strahldicke von 3,4 m auf dem Überfallrücken ist ja wohl beträchtlich, dafür aber die Fallhöhe von 6 bis 7 m vergleichsweise doch nicht so groß, daß man nicht unbedenklich die vordere Abfallfläche hätte steiler führen dürfen. Eher hätte man vielleicht noch das Wasserkissen am Fuße etwas vertiefen können, um durch Hochführen des Abfallbodens im weiteren Verlauf einen sanft wirkenden Widerstand zu schaffen, wie sich dies bei anderen Ausführungen als vorteilhaft erwiesen hat. Ferner hätte man, ohne die Standfestigkeit zu gefährden, an der oberen Flucht den Wehrkörper mit den Köpfen der Zwischenpfeiler abschneiden lassen dürfen. Ein diesen Vorschlägen entsprechender Querschnitt würde bei 12,8 m Bauwerksbreite eine Betonersparnis von 400 cbm ergeben haben, dabei ist nach einer leicht anzustellenden Berechnung noch reichliche Standsicherheit vorhanden, und die größte Pressung des Baugrundes würde, ohne Berücksichtigung des Auftriebes, der in dem dichten Baugrund hier ausgeschlossen ist, nur rd. 1,6 kg/qcm betragen. Anzuerkennen ist aber bei der ausgeführten Bauweise die reichliche Anwendung von Sparbeton (Mischung 1:6:9), der allenthalben in sehr zweckmäßiger Weise zur Herabminderung der Baukosten benutzt wurde. Die Oberfläche des Rückens und Abfallbodens ist an Stelle einer Steinverkleidung nur mit einer 5 cm starken Auflage aus Zementmörtel 1:1,5 verkleidet, die sich bei der geringen Geschiebeführung bisher widerstandsfähig genug gezeigt haben soll.
QUELLE[Ludin: Wasserkräfte I (1913) 351]


ZEITum 1900
THEMATurbinenbau
TEXTDer Turbinenbau enthält die 5,5 m weiten Kammern für zwei waagrechte Zwillingsturbinen mit Blechsaugrohren und ist dementsprechend sehr einfach ausgebildet. Bemerkenswert ist der zum vorderen Turbinenlager führende Gang, der eine Besichtigung während des Betriebes gestattet; diese für die Unterhaltung der Maschinen sehr wertvolle Einrichtung konnte hier, wo ohnedies für den Rechen ein großer Betonklotz vorgebaut werden mußte, ohne wesentliche Kostenerhöhung angebracht werden. Der Vorbau für den Rechen ist gleichfalls unter reichlicher Verwendung von
Sparbeton ausgeführt worden. Der Rechen ist ziemlich steil gestellt und hat bei nur 25 mm Stabentfernung (durch Vorkommen von Aalen bedingt) 8 mm Stabbreite, die benetzte Stablänge beträgt 2,4 m und die lichte Einlaufbreite 5,5 m. Das ergibt für eine Höchstbeaufschlagung der Turbine von 10 cbm/sek (Einschnürung mit 0,8 angesetzt) eine Strömungsgeschwindigkeit von über 1,2 m/sek, was zu viel ist. Durch Verminderung der Stabbreite, für die hier 5 bis 6 mm gut ausgereicht hätten, wäre wohl etwas zu bessern gewesen; man hätte auch die Rechenschwelle um etwa 1 bis 1,5 m tiefer legen und erst hinter dem Rechen schräg in die Höhe ziehen sollen. Die Kosten hätten sich dadurch nicht nennenswert erhöht. Vor allem wären die beiden vor die Rechenfläche ganz zweckloserweise vorspringenden Pfeilerköpfe wegzulassen und erst hinter der Rechenflucht anzusetzen gewesen, wie dies beispielsweise bei der Anlage Schweinfurt erwähnt wurde. Damit wäre auch die Wegschaffung des aus dem Stausee in großen Mengen im Winter vor den Rechen treibenden Tafeleises erleichtert worden (einen Schwimmbalken, der sich sehr gut anbringen ließe, da die Freischleuse vorteilhafterweise hier dicht anliegt, hat man bisher in Steinbusch nicht verwendet). Die Enge des Rechens macht sich im Betrieb um so mehr fühlbar, als im Sommer nach der Reinigung des Flußbettes die Verkrautung des Rechens sehr stark auftritt. Bei den hier gegebenen Belastungsverhältnissen, wo jeder unterhalb der Normalwassermenge zufließende Tropfen Wasser ausgenutzt wird, stellt jeder gewonnene Zentimeter Gefälle, wenn man für die erzeugte kWh nur 0,8 Pfg. ansetzt, einen Jahreswert von etwa 13,6 (Mittelwasserführung) * 10 * 0,01 * 8760 * (0,93 / 1,36) * 0,008 = 65 Mark, bei 6 % Zins und Abschreibung also einen Kapitalwert von rd. 1.100 Mark dar. Das ist zwar zahlenmäßig nicht viel, da es aber nach Lage der Dinge einen ohne wesentliohe Gegenaufwendungen erreichbaren Gewinn darstellt, so hätte man auch denselben nicht entgehen lassen sollen. Grundeis gelangt nicht vor den Rechen, weil es sich in dem langen Stausee unter der stellenden Eisdecke auflöst. Hinter dem Rechen sind einfache mit Zahnstangenwinden von Hand zu hebende Holzfallen mit vorgelegten doppelten Dammbalkenfalzen angeordnet. In den Unterwasserkanälen sind gleichfalls solche Falze angebracht. Die Führung des Wassere in diesen Kanälen kann nicht als vorbildlich bezeichnet werden; man hatte die geringe Mehrausgabe für Betonsaugrohre, wenigstens für mehr nach vorwärts geknickte Blechrohre nicht scheuen sollen, um den Gefällsverlust zu vermindern, der jetzt für waagreohte Beschleunigung des aus dem Turbinensaugrohr senkrecht austretenden Wassers nötig wird. Betonsaugrohre hätten sich mit einem Mehraufwand von 130 cbm Beton, wovon das meiste Sparbeton 1;15, also für äußerstenfalls (wegen
der umfangreichen Schalungen) 3300 Mark ausführen lassen, die beiden ausgeführten Blechrohre werden mindestens 6 Tonnen wiegen, gibt, die Tonne zu nur 250 Mark gerechnet, 1.800 Mark Ersparnis. Die Jahreskostenrechnung stellte sich dann wie folgt:
Mehrkosten: Betonsaugiohre zu 3300 Mark
Verzinsung 5 % (+) 165 Mark/Jahr
Ersparnis: Blechrohre zu 1500 Mark
Verzinsung 5 %, Abschreibung 2,5 % (-): 112 Mark/Jahr
Arbeitsgewinn nach obiger Aufrechnnng bei nur 4 cm
Gefällegewinn im Durchschnitt 4 * 65 (-): 260 Mark/Jahr
Rest: Ersparnis (-): 207 Mark/Jahr - Ein an sich unbedeutender, aber leicht erkaufter Gewinn!
Die Maschinenhalle sitzt auf den die Unterkanäle überepannenden Tonnengewölben; ihre Umfassungswände sind gleich allen hier beschriebenen Bauten ganz aus Beton, eiserne Binder tragen ein leichtes Pappdach. Die Wände sind im Innern nur mit einem Zementglattstrich verkleidet, vaa dem Raum ein finsteres und unsauberes Aussehen verleiht. Die Sparsamkeit ist hier entschieden zu weit getrieben. In rein technischer Beziehung ist die tiefe Anordnung des Maschinenhausbodens zu tadeln; man hätte unter Berücksichtigung der Saugwirkung in den Turbinen noch gut um 1,7 m in die Höhe fahren können, was den schachtartigen Eindruck, den der Raum jetzt macht, doch etwas gemildert und die Beleuchtung verbessert hätte. Diese ist auch noch dadurch sehr beeinträchtigt, daQ die linke Stirnwand, als Zwischenwand gegen das Ofenhaus, keine Fenster erbalten konnte. Der Zugang ist ganz verunglückt. Man steigt jetzt auf der in den Abbildungen ersichtlichen, frei in den Raum hineinragenden, sehr schmalen und steilen Treppe in
den Maschinenraum hinab. Wenn Maschinenauswechslungen nötig werden, wird man die Zwischenwand zum Ofenhaus unter erheblichen Betriebsstörungen herausbrechen müssen. Wenn man den Maschinenflur um das angegebene Maß gehoben hätte, so wäre die Möglichkeit gegeben gewesen, unter Benutzung der 3 m vorspringenden Pfeilerköpfe in Bodenhöhe eine tragfähige Brücke an die Unterwasserseite zu legen, über die Masohinenteile hätten eingefahren werden können. Einen unmittelbaren Personenzugang von der Fabrik her hätte man dann noch über einen leichten Steg an der rechten Stirnwand anbringen können. Auf diese Art wäre doch die Licht und den wertvollsten Raum dicht um die Maschinen wegnehmende Freitreppe im Innern erspart worden.
QUELLE[Ludin: Wasserkräfte I (1913) 353]


ZEITum 1900
THEMAMaschinelle Einrichtung
TEXTDie beiden Stromerzeuger liefern bei 100 Umläufen in der Minute im gewöhnlichen Betrieb Gleichstrom von 110 bis 126 Volt, je nach Füllungsgrad der Ofen, mit einer normalen Höchstleistung von je 500 KW. Die Maschinen sind nach dem Nebenschlußsystem gebaut und arbeiten bei Stromschwankungen bis zu 60 % der Vollast unbedingt funkenfrei, was bei den gegebenen Betriebsverhältnissen sehr wichtig ist. Immerhin sind diese Verhältnisse hier günstiger als in Mühltal, weil bei der hier gewählten Ofenform ein Abbrechen der Elektroden nicht sogleich den ganzen Ofen herausfallen läßt; auch sind die Ofen kleiner, ein jeder verbraucht normal nicht über 300 PS. Bei der niederen Spannung ist die Stromstärke sehr hoch: 4000 bis 4400 Ampere für eine Maschine. Die schweren Zuleitungsschienen aus blankem Kupfer, auf jeden Pol sechs vom Querschnitt 7/120 mm, sind durch den unmittelbaren Anbau des Ofenhauses auf eine möglichst geringe Länge beschränkt worden. Die selbsttätigen Umlaufregler für die Turbinen mußten wegen der Enge des Maschinenraumes hoch über dem Fußboden auf einem nachtraglich eingebauten Steg untergebracht werden. Die Pumpen, die das Drucköl für die Betätigung der Reguliergestänge liefern, sind in dem dunklen Winkel unter diesem Steg und der Zugangstreppe sehr gedrängt und schlecht zugänglich aufgestellt. Dem Vernehmen nach war die Bauart der aufzustellenden Maschinen noch nicht festgelegt, als das Turbinenhaus gebaut wurde. Damit würde sich die zu geringe Tiefe des Raumes (7,40 m), wenigstens zum Teil, erklären. Die beiden Francis-Zwillingsturbinen haben bei 7 m Gefälle je 10 cbm/sek Schluckvermögen und leisten 700 PS, die Normalleistung der Anlage beträgt also 1400 PS. Die Maschinenbauart (waagrechte Welle) und die Zweizahl ist durch die schon bei Mühltal erwähnten, hier gleichliegenden Verhältnisse des Gefalls und der Belastung begründet. Die Umlaufzahl hätte man heute unter den gleichen Verhältnissen höher wählen können, wie schon die Turbinen von Mühltal beweisen (110 = n bei E = 950). Die spezifische Drehzahl berechnet sich hier für ein Laufrad auf 165, für Mühltal (h-T = 6, E-T = [950 / 2]) auf 250. Mit n-s = 200, das noch fast denselben Wirkungsgrad ergibt wie n-s = 165, würde man bei 7 m Gefälle in Steinbusch n = 120 erreichen; dabei würden die Stromerzeuger, die jetzt etwa je 41.000 Mark gekostet haben werden, sich auf 37.000 Mark, d.i. um 10 % verbilligt haben. Auf die Unzweckmäßigkeit der verwendeten Blechsaugrohre wurde bereits hin
gewiesen. Bemerkenswert iat eine durch die Betriebsverhältnisse bedingte Einzelheit der Regulierung: Um bei den immerhin vorkommenden starken Entlastungen beim Ausfahren von Öfen die auch hier anfänglich zu schwach empfundene Leitscbaufelregulierung zu unterstützen, hat man auf dem Rücken des Turbinengehauses ein etwa 20 om weites Belüftungsrohr aufgesetzt, das bis über den Rechenboden hochgeführt und mit einem dicht sitzenden Blechdeckel verschlossen ist Überschreitet nun eine plötzlich auftretende Entlastung, und damit der Regulierweg des Gestänges, ein gewisses Maß, so faßt eine mit dem Gestänge durch Hebelübersetzung verbundene Gabel die erwähnte Abschlußplatte an zwei vorstehenden Bolzen und hebt sie an; in demselben Augenblick dringt die Luft in den Saugraum, die Wassersäule reißt ab und der Wasserzudrang zum Laufrad wird entsprechend der damit gegebenen Gefällsverminderung stark vermindert. Bei Rückkehr der Belastung setzt sich die Platte wieder auf den Rohrkopf auf, und das Saugrohr füllt sich sofort wieder. Die Einrichtung arbeitet zufriedenstellend, sie mag für ähnlich einfache Betriebsverhältnisse wohl zur Nachahmung empfohlen werden.
QUELLE[Ludin: Wasserkräfte I (1913) 356]